コンバインドサイクル発電
コンバインドサイクル発電（テンプレート:Lang-en-short）は、内燃力発電の排熱で汽力発電を行う複合発電である。内燃機関としては主にガスタービンエンジンが使用される。この場合狭義においてはガスタービンコンバインドサイクル発電[1]と言う。
目次
特徴
コンバインドサイクル発電には、次のような特徴がある。
- 始動時間が短い
- ガスタービンエンジンの特徴として、同じ出力の蒸気タービンよりも始動時間が短い。
- 熱効率が高い。
- ガスタービンの排気から熱を回収し、2重に発電を行うため、熱効率が高い。
- 冷却水量・温排水量が少ない。
- 熱効率が上昇する分、廃棄される熱エネルギーも少なくなる。
| 発電方式 | 温度条件（℃） | 発電端発熱量基準熱効率（%） | 備考 | |
|---|---|---|---|---|
| 高位 | 低位 | |||
| コンバインドサイクル（CC[2]） | 1100 | 44 | 49 | |
| 1300 | 49 | 55 | 再熱ボイラ 再熱蒸気タービン 改良型コンバインドサイクル発電（ACC[3]） | |
| 1400 | 51 | 57 | 再熱ボイラ 再熱蒸気タービン 蒸気冷却式燃焼器 | |
| 1500 | 53 | 59 | 再熱ボイラ 再熱蒸気タービン 蒸気冷却式燃焼器（MACC[4]） | |
| 1600 | 55 | 61 | 再熱ボイラ 再熱蒸気タービン 蒸気冷却式燃焼器（MACCII[5]） | |
| 1700 | 60 | 66 | 再熱ボイラ 再熱再生蒸気タービン 蒸気冷却式燃焼器 水素燃料 | |
| 汽力（参考） | 40 | 42 | 主蒸気温度538℃ 超臨界圧再熱ボイラ 再熱再生蒸気タービン（SC[6]） | |
| 43 | 45 | 主蒸気温度600℃ 超々臨界圧再熱ボイラ 再熱再生蒸気タービン（USC[7]） | ||
温度条件別採用例
- 1,100℃級CC
- 柳井発電所1号系列、新大分発電所1号系列は、現在更新に伴い1,200℃級ガスタービンに変更中。
- 1,200℃級CC
- 1,300℃級ACC
- 1,400℃級ACC
- 1,450℃級MACC
- 東北電力 東新潟火力発電所:4号系列（170万kW）
- 1,500℃級MACC
- 1,600℃級MACCII
構成要素
- ガスタービン
- 都市ガス、天然ガス、軽油等を燃料として動力を得る。
- 空気圧縮機
- ガスタービンへ供給する圧縮空気を作る。
- 減速機
- ガスタービンの動力を発電機に適した回転数に減速する。
- （事業用発電所では減速機を用いずガスタービンエンジンと発電機を直結する場合が多い）
- 発電機
- ガスタービンと蒸気タービンを動力として発電を行う。
- 排熱回収ボイラ (HRSG)
- ガスタービンからの高温排気を取り入れ、蒸気を発生するボイラー。
- 蒸気タービン
- 蒸気から動力を取り出す。
- 復水器
- 蒸気タービンから排出された蒸気を冷却し、水に戻す。
系統構成
| 構成 | 概要 | 熱効率 | 単独運転 | 整備 | 備考 | ||
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 定格負荷 | 部分負荷 | ガスタービン | 蒸気タービン | ||||
| 排熱回収（一軸型） | それぞれの構成要素を1台ずつ1つの軸に直結したユニットを並列設置 | 2 | 1 | 可 | 不可 | 1つの系統（軸）ごとに行うことができる | ピークロード用 |
| 排熱回収（多軸型） | ガスタービンによる発電部、排熱回収ボイラー、蒸気タービンによる発電部を適宜組み合わせる[8] | 1 | 2 | 可 | 不可 | 1つの機器の停止が全体の停止につながる | ベースロード用 |
| 排気助燃 | 排熱回収ボイラへの配管の途中のバーナーで助燃を行う | 4 | 3 | 可 | 不可 | 蒸気タービンの出力分担を大きくすることで出力あたりの建設費を低減できる | |
| 排気再燃 | ガスタービン排気をボイラーの燃焼用空気として利用 | 3 | 4 | 可 | 可（押込み通風機を別置で） | ガスタービン単独が可 | 既存の汽力発電所の出力増強 |
| 給水加熱 | ガスタービン排気で蒸気タービンの給水を加熱 | 5 | 5 | 可 | 不可 | ガスタービン単独が可 | 既存の汽力発電所の出力増強 |
| 過給ボイラ | 圧縮機からの空気でボイラを加圧燃焼させ、その排気の圧力でガスタービンを回してその排熱でボイラ給水を加熱 | 可 | 不可 | 固体燃料の利用が容易 | |||
系統構成別採用例
- 排熱回収一軸型
- 排熱回収一軸型（ガスタービン・蒸気タービン別軸構成）
- 中国電力 水島発電所：1号機（28.5万kW）
- 排熱回収多軸型
- 排気再燃型（高温ウィンドボックス方式）
- 東京電力 五井火力発電所:6号機（47.6万kW）
- 排気再燃型（ガス給水加熱器方式）
加圧流動床複合発電 (PFBC)
圧力容器内に収納した流動床ボイラーから発生した高温・高圧の蒸気により蒸気タービンを回して発電するとともに、ボイラーの排ガスによりガスタービンを回して発電する方式を加圧流動床複合発電 (PFBC[9]) と呼ぶ。加圧流動床複合発電方式は、コンバインド発電方式のため、高い発電効率を得ることができ、さらにガスタービン空気圧縮機を使用することで大型補機が不要となり、所内動力が低減されるため、従来型の微粉炭発電に比べ、送電端効率は約2%高くなる。さらに、燃料を加圧下で燃焼させるため、ボイラーを小型化できるほか、ボイラー内部で硫黄酸化物を除去する炉内脱硫方式により、排煙脱硫装置が不要となることなどから、発電所をコンパクトにつくることができる。
営業運転機
| 運営会社 | 発電所名 | 号機 | 出力 （万kW） |
熱効率 （%） |
蒸気圧力 （MPa） |
主蒸気温度 （℃） |
再熱蒸気温度 （℃） |
ガスタービン 入口温度 （℃） |
営業運転開始 | 備考 |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 北海道電力 | 苫東厚真発電所 | 3号機 | 8.5 | 40.1 | 16.6 | 566 | 538 | 約830 | 1998年3月 | 2005年10月廃止 |
| 中国電力 | 大崎発電所 | 1-1号機 | 25.9 | 41.5 | 16.6 | 566 | 593 | 約840 | 2000年11月 | 2011年10月休止 |
| 九州電力 | 苅田発電所 | 新1号機 | 36 | 42.8 | 24.1 | 566 | 593 | 約850 | 2001年7月 |
- 熱効率はいずれも高位発熱量基準。
問題点
配管の摩耗や損傷が多く[10]、低い稼働率や高い補修費が問題となった[10]。そのため苫東厚真発電所3号機は2005年に廃止、大崎発電所1-1号機も2011年に休止となった[10]。また同方式の予定だった大崎発電所1-2号機は建設計画が撤回され、別方式の実証設備とされた[10]。
石炭ガス化複合発電 (IGCC)
燃料のガス化とコンバインドサイクル発電を組み合わせた発電形式を石炭ガス化複合発電 (IGCC[11]) と呼ぶ。低質な石炭や重質油、廃棄物などは硫黄や塩素、重金属を含むことがあり、そのまま燃焼させて発電を行うとその環境負荷物質が大気中に排出されて問題となる。ガス化複合発電では、燃料をガス化したときにそれらの不純物を除去することができ、そうして生成したクリーンなガスを用いて発電を行うことで、環境負荷物質の少ない発電を行うことができる。また、従来の方式に比べて二酸化炭素排出量を削減することができ、石炭を燃料とした発電で石油発電並の二酸化炭素排出量を達成することができる。
営業運転機
| 運営会社 | 発電所名 | 号機 | 出力 （万kW） |
熱効率 （%） |
ガスタービン 入口温度 （℃） |
営業運転開始 | 備考 |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 常磐共同火力 | 勿来発電所 | 10号機 | 25 | 42.4 | 1,250 | 2013年4月 | 元はクリーンコールパワー研究所所有の実証機で2007年2月より運転開始[12] |
- 熱効率は低位発熱量基準。
超高温原子炉
- 黒鉛炉・溶融塩炉・液体金属炉を1000度近辺で操業して、ヘリウムで冷却し、ヘリウムをガスタービンで膨張・温度低下させたあと、廃熱ボイラで冷却して、原子炉に戻す。基本的にガスタービン複合発電であり、原子力発電の熱効率を30%から50%に向上させる
- また、もともとは製鉄・化学工業熱源に原子力を使う目的で1970年代に開発が始まったものであり、高温ヘリウムガスを昼は複合発電、夜は水素製造・エチレン製造・原子力石炭液化などに振り向けることによって、「原子力の昼夜出力調整」を可能とする機能も含んでいる
- 当該方面研究は1970-1980年代は米独が先行し、1990-2000年に日本がトップランナーで高温ガス炉研究炉の操業に成功したが、折からの財政難で日本での30万kw実証炉建設がストップしている間に、中国が実証炉建設に着手している。
- また加速器駆動未臨界炉の超高温操業によって、超長半減期廃棄物の焼却熱で、複合発電や水素製造や石炭液化を行うことが提唱されている
- IGCCと超高温原子炉によって、石炭と原子力もガスタービン複合発電の時代に足を踏み入れつつある
歴史
- 日本では、1981年に日本国有鉄道（現継承者は東日本旅客鉄道株式会社）の川崎火力発電所1号機に初めて導入された。
- 2000年大阪府枚方市に有る大阪広域水道企業団村野浄水場では沈殿池などから出る汚泥をガスタービン発電機から出る排熱により乾燥することで減量・減容させ、余熱でさらに蒸気タービンを稼働させて発電させて、第5回「新エネ大賞」新エネルギー財団会長賞を受賞[13]。
脚注
参考文献
- 三菱重工技報 原動機特集、新技術特集
- 日立評論デジタルアーカイブ 最近の火力・水力発電技術、電力・エネルギー分野の最新技術
- 産業技術史資料情報センター 技術の系統化調査報告書（電気・電力関連、自動車・船・一般機械関連）
関連項目
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- ↑ 例えばガスタービン発電部2台+排熱回収ボイラー1台+蒸気タービン発電部各1台のように、蒸気タービンよりもガスタービン系の方が多い場合が通例である。
- ↑ テンプレート:Lang-en-short
- ↑ 10.0 10.1 10.2 10.3 中国電力、大崎発電所を来年12月に休止 日本経済新聞 2010年4月23日 1:26配信 2013年11月23日閲覧
- ↑ テンプレート:Lang-en-short
- ↑ 2008年9月18日付クリーンコールパワー研究所プレスリリース
- ↑ 第5回「新エネ大賞」新エネルギー財団会長賞『村野浄水場』
